1. Introduktion
Ll0kV sous-stationer 35kV latéraux, reliée par un pont à la variable principale donnée par câble à âme unique pour YJLV 3S (1 × 300 mm), le câble d'une longueur d'environ 75m de balles en métal mise à la terre, à l'autre extrémité, la masse du dispositif de protection lorsque l'invasion des ondes, endommagés par un dispositif de protection pendant la foudre qui a frappé le courant traversant le câble TongLu un courant électrique de choc aux lignes de telle sorte que la couche de jupe extérieure d'un câble très disruptif d'isolation, de tension d'induction et gaines de câbles électriques, à la durée de vie du câble est l'exploitation en toute sécurité de la fiabilité du réseau.
Analysera préliminaire des accident survenus dans les sous-stationer 2
Lorsque les ondes rayonnées pénètrent dans le rail haute spanning de 35kV du côté haute spanning, il peut y avoir encore une pression résiduelle très élevée après la décharge dynamique des arrêts-barrages haute spanning du côté haute spanning de la ligne de transmission, ou bien il peut y avoir une intrusion de rayonnages directement frappés, ce qui provoque une surtension de choc très forte induite sur la gaine qui endommage le protecteur de la gaine.
3 choix du mode de fonctionnement et de son circuit équivalent
Häll éviter que de tels olyckor ne se reproduisent, le choix d'un dispositif de protection approprié pour les câbles doit tenir compte du cas le plus grave.
Le mode de fonctionnement de la ligne est choisi comme une ondulation en phase.
La surtension est alors la plus forte.
La seconde, la ligne de 35kV, a été calculée en utilisant une seule phase, étant donné que les probabilités d'onde monofase sont plus élevées sur une seule phase que sur deux faser.
- le condensateur d'entrée de chaque équipement du côté bus de 35kV, - le condensateur d'entrée du câble, - le condensateur de population du côté transformateur,
4 simulering à l'aide du logiciel ATP
Le présent document traite d'un modèle de simulation d'une ligne aérienne de câble haute spanning basé sur un modèle paramétrique de distribution. afin de se rapprocher de la situation réelle de la ligne dans la pratique, on utilize le logiciel de simulation des transitions électromagnétiques ATP pour la simulation, en faisant appel aux circuits équivalents mentionnés plus haut et en faisant appel au modèle de simulation.
En supposant que l'amplitude est de 280kV et que la durée de la tête d'onde est de 1,33 S, et qu'il ya une incursion à partir d'une phase à 1000m de la section d'entrée, la forme d'onde de surtension produite par le foudre à l'entrée du cœur du câble de cette phase.
L'amplitude de la spanning au-dessus du cœur du câble peut atteindre 13,5 kv lors de l'invasion des ondes de tonnerre et, en raison de la fréquence plus élevée du courant de tonnerre, une surtension très élevée se produira dans la gaine extérieure du câble.
Cette surtension peut provoquer la rupture de la gaine d'isolation extérieure, de sorte que la gaine doit être protégée en conséquence.
5 mode de mise à la terre des câbles haute spanning och analys des modèles équivalents
1 inledningen
En ll0kV 35 kv transformator sida ansluten till huvudtransformatorns högspänningskabel typ för en 3 s YJLV (1 x 300 mm), kabeln är ca 75 m lång, använd en metallhölje jordad i ena änden, och den andra slutet av jordningsskyddsanordningen, när åska elektriska våginvasionen, skyddsenhetsskador när blixtimpulsström flyter genom kabelvägen, orsakad av impulsströmmagnetfältlinjer gör kabelns yttre mantel inducerad högspänningsisoleringsnedbrytning kabel- och kraftkabelförhållande, är en viktig del av säker drift av elnäts tillförlitlighet.
2. Preliminär analys av transformationsolyckor
När blixtvågor invaderar 35 kV högspänningssidebussen kan blixtavledaren på högspänningssidan av överföringsledningen fortfarande ha ett högt resttryck efter dynamisk urladdning, eller det kan vara invasionen av direkt blixt, vilket orsakar en hög impulsöverspänning inducerad på manteln och förstör skyddsskiktet.
Val av driftläge och dess motsvarande krets
För att undvika att denna typ av olycka upprepas bör valet av lämplig kabelhöljesskyddsanordning övervägas under de allvarligaste omständigheterna.
Välj linjens driftläge som enfas inkommande våg.
Från luftledning till kabel till transformator är överspänningen den allvarligaste.
För det andra är det 35kV-linjen. Eftersom sannolikheten för en enfas inkommande våg är högre än för två faser används endast en fas inkommande våg för beräkning.
Är inloppskapacitansen för varje utrustning på bussidan av 35kV; är kabelinloppskapacitansen; är befolkningskapacitansen på transformatorsidan; blixtavledaren på bussidan är Y5WZ 42/134, vågimpedansen på 35kV överliggande överföringsledning Z=5o0n och våghastigheten är 150m / s.
4 ATP-programvara användes för simulering
I detta dokument är en högspänningskabel överliggande simuleringsmodell baserad på distribuerad parametermodell involverad. För att vara närmare den verkliga situationen för linjen i verkligheten överlappar den ekvivalenta kretsen ovan till en simuleringsmodell genom att förlita sig på den elektromagnetiska transienta simuleringsmjukvaran ATP för simulering.
Förutsatt att amplituden är 280kV, är våghuvudtiden 1,33s, och intrånget från en viss fas inträffar vid 1000m av ingångslinjesegmentet, då är den överspänningsvågform som genereras av blixt vid den mänskliga mynningen av kabelkärnan i denna fas genererad.
När kabelkärnan invaderas av blixtvågor kan dess spänningsamplitud nå 135kV. På grund av den höga blixtströmsfrekvensen genereras en hög överspänning i kabelns yttre hölje.
Denna överspänning kan orsaka att den yttre isoleringsmanteln går sönder, så det är nödvändigt att vidta motsvarande skyddsåtgärder för manteln.
Analys av jordningsläge och motsvarande modell av hV-kabel
När högspänningskabeln med en enda kärna i drift lider av överspänning eller asymmetrisk kortslutning kommer metallhöljet att bilda en mycket hög induktionsspänning, vilket kommer att orsaka mantelisoleringens nedbrytning.
Därför bör särskild anslutnings- och jordningsmetod antas i en viss position av metallhöljet, och skyddsskyddet bör installeras samtidigt för att förhindra att kabelhöljets isolering bryts ner.
När kabellinjens längd är mindre än 500 m antas kabelns metallhölje vanligtvis. I terminalläget är den ena änden direkt jordad, medan den andra änden är indirekt jordad av ett skydd.
På detta sätt finns det ingen slinga mellan manteln och marken för att förhindra att kabeln åldras på grund av cirkulationen.
Kabellängden är 75m, så det finns två typer av jordning.
När änden av kabelhöljets jordning, enligt motsvarande krets, kan den elektriska kabelhylsans jordningsändändskydd inte påverkas av överspänningen avslutas:=2 zhan () när kabelhöljets jordningshuvud, metallhöljets jordning inte slutar har drabbats av överspänning för: - 4, (2) är det viktigt att notera att när 35 kv bussstångsavstängning eller inte, välj en annan, ska åtgärder vidtas efter det kvarvarande trycket på överspänningsavledaren.
6. Skyddet väljs genom beräkning och analys
Zinkoxidskyddet som används i stor utsträckning hemma och utomlands, nuvarande mycket motstånd under normala arbetsförhållanden, garanterar att kabelhöljet fungerar under enpunktsjordningstillstånd, när åska elektrisk våginvasion eller överspänning i den elektriska kabelns kärna, inte avskärmande lager av högspänning på marken, skyddet presenterar mindre motstånd, underlättar läckströmmen National People' s kongress, bör skyddsanordningen inte skadas.
Skyddets resttryck bör vara mindre än kabelhöljets stötdämpningsnivå så att skyddet kan spela rollen som att skydda kabelhöljet.
Det är värt att notera att i kortslutningen av effektfrekvensen kommer den ojordade änden av metallskärmskiktet också att se en högre effektfrekvensspänning, skyddet kommer också att utsättas för denna effektfrekvensspänning.
Effektfrekvensöverspänning existerar under en mycket kort tid, vanligtvis enligt linjen utrustad med reläskyddsåtgärdstid att överväga, skyddande skiktskydd under denna tidsperiod ska kunna motstå strömfrekvensspänningen utan att skada på skyddsskiktet.
(1) Vissa relevanta parametrar kan erhållas genom att kontrollera typen av kabel och buss.
500n, =20Q, =15n.
Genom ekvation (1) kan man erhålla att impulsöverspänningen på kabelmetallmanteln är 10kV och strömmen som strömmar genom mantelskyddsanordningen är 0,52ka.
Ekvation (2) av samma anledning kan erhållas som=9,3kV och=1,03kA.
(2) Eftersom kabeln läggs horisontellt är sidofasmantelns spänning==, d, / + m +, och spänningen i mittfasmanteln är :. Det kan hittas enligt kabelmodellen.
= 1,25 × 10 / m,: 0,435 × 10 / m. När det gäller trefas kortslutning är kortslutningsströmmen som strömmar genom kabelkärnan 4,5ka (beräknad), så S2=42,185V.
Genom ovanstående beräkning kan du välja det inhemska Y5WC a 5 / 13.5-skyddet.
7 slutsatsen
När blixtvågor invaderar överföringsledningar kan överspänningen på kabelkärnan simuleras genom att skapa en modell och använda ATP transient simuleringsprogramvara.
Enligt jordningformen för kabelmanteln är kabeln ytterligare ekvivalent från kärntråden till manteln, den inducerade överspänningen på manteln beräknas, och sedan väljs lämpligt skydd i kombination med överspänningen under kortslutning av effektfrekvensen , så att kabelisoleringsskiktet inte bryts ner.
Denna metod är nära verkligheten och kan användas i andra spänningsklasser. Det är den grundläggande grunden för att rimligt välja skydd för kabelskydd.